صفحه اصلی  »  طراحی سازه های ساختمانی و صنعتی  »  طراحی اتصالات پیچی سازه های فولادی به همراه 4 مثال جامع و دانلود رایگان یک ویدئو آموزشی

طراحی اتصالات پیچی سازه های فولادی به همراه 4 مثال جامع و دانلود رایگان یک ویدئو آموزشی

قطعا شما انواع اتصالات فولادی را می شناسید و می دانید که یکی از انواع این اتصالات، اتصال پیچی می باشد اما به نظر شما اتصال پیچی مناسب است یا اتصال جوشی؟ طراحی اتصال پیچی سازه های فولادی چگونه است؟ آیا نوع نیرو ها در مراحل طراحی تاثیر گذار خواهند بود؟

در این مقاله جامع ابتدا با اتصال پیچی آشنا می شویم و در قالب یک ویدئو رایگان تمامی نکات را بیان خواهیم کرد که پیشنهاد می کنم حتما یک بار این ویدئو کاربردی را مشاهده کنید و سپس با 4 مثال جامع گام به گام به طراحی اتصالات پیچ و مهره ای اتکایی و اصطکاکی می پردازیم.

⌛ آخرین به روز رسانی: 30 فروردین 1402

📕 تغییرات به روز رسانی: آپدیت بر اساس مبحث دهم مقررات ملی ساختمان ویرایش 1401

 

با مطالعه این مقاله چه می آموزیم؟

1. انواع عملکرد اتصالات فولادی

برای شروع، قبل از هر چیز لازم است تا ابتدا انواع اتصالات فولادی (اتصالات پیچی و جوشی) را یک بار دیگر نام ببریم. اتصالات فولادی در مورد نحوه انتقال لنگر خمشی تیر به ستون، سه عملکرد می‌توانند داشته باشند:

  1. عملکرد مفصلی
  2.  عملکرد صلب (گیردار)
  3.  عملکرد نیمه صلب

که بحث این مقاله به طور خاص، اتصالات پیچی سازه های فولادی می­باشد.

2. معرفی پیچ و بررسی ضوابط هندسی آن

1.2. آشنایی با اصطلاحات و اجزای پیچ

ابتدا با اجزا و نام‌گذاری قسمت‌های مختلف یک پیچ و مهره آشنا می‌شویم:

 

قسمت های مختلف یک پیچ و مهره

آشنایی با اجزای پیچ

 

دقت شود که منظور از قطر پیچ، قطر قسمت دندانه نشده‌ی پیچ است (و نه قطر کله‌ی پیچ) و همچنین طول پیچ، برابر با مجموع طول دندانه شده و دندانه نشده پیچ می‌باشد. پیچ‌ها نام‌گذاری‌های متفاوتی دارند و معمولاً نام هر پیچ را روی کله‌ی پیچ حک می‌کنند.

2.2. پیچ‌های معمولی و پر مقاومت

پیچ‌ ها از لحاظ مقاومت به دو دسته‌ی معمولی و پر مقاومت تقسیم می‌شوند. در جدول 10-2-9-6 از مبحث دهم، مشخصات مکانیکی و نام‌ گذاری‌های مختلف انواع پیچ‌ های موجود در بازار ایران ارائه‌ شده است. همان‌ طور که مشاهده می‌شود، استاندارد ASTM و ISO  نام‌گذاری متفاوتی دارند.

 

نام گذاری پیچ ها ی موجود در ایران بر اساس مقاومت آنها در دو استاندارد ASTM و ISO 

 

پیچ‌ های معمولی از جنس فولاد نرمه از نوع کم‌ کربن می‌باشند. در استاندارد  ASTM پیچ‌ های معمولی را با A307 نشان می‌دهند. قیمت این نوع پیچ‌ ها از پیچ‌های پر مقاومت کمتر بوده و غالباً در سازه‌ های سبک مانند خرپا های کوچک و سازه‌ های موقت و همچنین در اتصال مهاربندها و لاپه ها استفاده می‌شوند. پیچ‌ های معمولی از قطر 12 میلی‌متر (M12) تا 36 میلی‌متر (M36) در بازار یافت می‌شوند.

پیچ‌ های پر مقاومت از فولاد با کربن متوسط ساخته می‌شوند که طی عملیاتی، خود پیچ و مهره‌ ی آن به‌ وسیله عملیات مرغوب‌ سازی (حرارت دهی و سپس کاهش حرارت) تولید می‌شوند. در استاندارد ASTM پیچ‌های A325  و A490 از نوع پر مقاومت هستند. قطر پیچ‌ های پر مقاومت در محدوده 12 تا 38 میلی‌ متر در بازار یافت می‌شوند که در این‌ بین، پیچ‌های M20 و M22 در کارهای ساختمانی بسیار رایج هستند.

3.2. انتقال نیرو در اتصالات پیچی

پیچ‌ ها برای انتقال نیرو، رفتار برشی و رفتار کششی از خود نشان می‌دهند. در واقع دو حالت داریم:

  1. اگر پیچ‌ ها تحت نیروی برشی یا لنگر پیچشی قرار گیرند، در آن‌ها نیروی برشی ایجاد می‌شود
  2. اگر پیچ ها تحت نیروی کششی یا لنگر خمشی قرار گیرند، در آن‌ها نیروی کششی ایجاد می‌شود.

به همین دلیل طراحی پیچ‌ ها، بر مبنای دو حالت گسیختگی برشی و گسیختگی کششی انجام می‌شود که به آن خواهیم پرداخت.

 پیچ‌ها برای تنش فشاری، طراحی نمی‌شوند چون دو عضو از طریق تماس با یکدیگر، می‌توانند نیرو را منتقل کنند و به پیچ نیازی ندارند.

 

ایجاد نیروی کششی و برشی در اتصالات پیچی

پیچ های A و B

ازلحاظ استاتیکی، پیچ‌های A تحت تأثیر نیروی برشی و لنگر پیچشی قرار دارند. لنگر پیچشی باعث ایجاد تنش برشی در پیچ‌ها می‌شود. درنتیجه پیچ‌های A تنها رفتار برشی از خود نشان می‌دهند. اما پیچ‌های B تحت تأثیر نیروی برشی و لنگر خمشی قرار دارند. لنگر خمشی باعث ایجاد تنش‌های کششی در پیچ‌ها می‌شود. بنابراین در این حالت، پیچ‌های B، هم رفتار برشی و هم رفتار کششی از خود نشان می‌دهند.  نمای دیگری از اتصال تیر به ستون که تحت لنگر خمشی و نیروی برشی و همچنین تحت برش و پیچش همزمان در شکل پایین مشخص است.

 

عملکرد پیچ ها تحت برش به همراه لنگر خمشی و برش به همراه لنگر پیچشی

3. عملکردهای اتصالات پیچی

آنچه در طراحی پیچ‌ ها اهمیت زیادی دارد، تقسیم‌ بندی عملکردی پیچ‌ هاست. پیچ‌ ها از لحاظ عملکرد به دو دسته اتکایی و اصطکاکی تقسیم می‌شوند.

4. عملکرد اتکایی

در این نوع اتصال، وقتی نیروی کششی وارد می‌شود صفحات اتصال می‌ توانند به پیچ‌ ها تکیه بدهند. به عبارتی در این اتصال، لغزش جزئی بین صفحات اتصال مجاز است و عملاً به خاطر همین لغزش است که بدنه پیچ با جداره سوراخ تماس پیدا می‌کند و تنش‌ های لهیدگی در ورق و پیچ ایجاد می‌شود. هم‌ چنین ورق و پیچ نیز باید توانایی تحمل تنش‌های برشی را نیز داشته باشند.

در این اتصال، چنانچه بارها به‌ صورت استاتیکی به اتصالات اتکایی اعمال شوند چون جهت بار با زمان تغییر نمی‌کند، لغزش فقط یک‌ بار رخ می‌دهد. اما اعمال بارهای دینامیکی موجب لغزش صفحات اتصال در جهات مختلف شده و محل تماس بدنه پیچ با جداره سوراخ مرتباً عوض می‌شود. مطابق آیین‌ نامه‌ های طراحی، استفاده از اتصالات اتکایی تحت بارهای دینامیکی مانند زلزله مجاز نیست چون مقاومت این پیچ‌ها در برابر بارهای دینامیکی به‌ سرعت کاهش می‌یابد.

5. عملکرد پیش تنیده

اتصالات پیش تنیده اتصالاتی هستند که پیچ های آن از فولاد پرمقاومت بوده و به لحاظ مشخصات هندسی قابلیت پیش تنیدگی دارد. برای پیش تنیده کردن اتصال از روش های “سفت کردن اضافی مهره”، استفاده از “واشر نیروسنج”، “آچار مدرج کالیبره شده”، “پیچ های کشش کنترل” و روش های دیگر استفاده می شود. حداقل نیروی پیش تنیدگی در این پیچ ها بایستی مطابق جدول 10-2-9-5 مبحث دهم مقررات ملی ساختمان باشد. مقاومت برشی و اتکایی این نوع اتصالات مشابه عملکرد اتکایی محاسبه شده و از مقاومت لغزشی موجود در سطوح تماس صفحات متصل صرف نظر می شود.

کلیه پیچ های استفاده شده در اتصالات پیش تنیده بایستی از رده مقاومتی A490 باشند. اتصالات پیش تنیده تحت بارهای دینامیکی عملکرد بسیار مناسبی از خود نشان می‌دهند. البته باید توجه داشت که باز کردن و استفاده مجدد از پیچ‌هایی که به حد پیش تنیدگی رسیده‌اند، مجاز نیست. علاوه بر این، تنها مجاز به پیش‌تنیده کردن پیچ‌های پر مقاومت هستیم و از پیچ‌های معمولی در اتصالات پیش تنیده استفاده نمی‌شود.

6. عملکرد لغزش بحرانی

اگر پیچ‌ها بیش‌ازحد پیچانده شوند، در پیچ یک نیروی کششی پیش تنیدگی ایجاد می‌شود که تحت آن، ورق‌های اتصال به یکدیگر دوخته می‌شوند و درنتیجه امکان لغزش بین ورق‌های اتصال و بدنه پیچ وجود نخواهد داشت. به دلیل این عدم لغزش، مقدار تنش‌های لهیدگی در سوراخ و پیچ، صفر بوده و پیچ نباید با جداره سوراخ در تماس باشد. از این رو مقدار تنش برشی در پیچ‌ها هم صفر خواهد بود (البته شایان‌ذکر است پیچ‌های اتصال لغزش بحرانی در صورت زیاد بودن نیروی اتصال، می‌توانند عملکرد اتکایی نیز از خود نشان بدهند که در آن صورت تنش‌های برشی صفر نخواهند بود). در اتصال لغزش بحرانی، درواقع تنش اصطکاکی بین ورق اتصال و کله‌ی پیچ و مهره، باعث تحمل نیرو می‌شود. اتصالات لغزش بحرانی تحت بارهای دینامیکی عملکرد بسیار مناسبی از خود نشان می‌دهند. البته باید توجه داشت که باز کردن و استفاده مجدد از پیچ‌هایی که به حد پیش تنیدگی رسیده‌اند، مجاز نیست. علاوه بر این، تنها مجاز به پیش‌تنیده کردن پیچ‌های پر مقاومت هستیم و از پیچ‌های معمولی در اتصالات لغزش بحرانی استفاده نمی‌شود. میزان پیش تنیدگی در پیچ‌ها توسط آچارهای مدرج (تورک متر) کنترل می‌شود.

در اتصالات لغزش بحرانی سطوح تماس باید دارای وضعیت سطحی کلاس A یا B باشند که در ادامه مقاله با آن­ها آشنا خواهیم شد.

 

 

7. انواع سوراخ‌ها در اتصالات پیچی سازه های فولادی

در اتصالات پیچی، 4 نوع سوراخ استفاده می‌شود که در شکل 10-2-9-10 مبحث دهم معرفی‌شده‌اند.

 

انواع سوراخ در اتصالات پیچ و مهره ای سازه های فولادی منطبق بر مبحث دهم مقررات ملی ساختمان

 

حداکثر ابعاد مجاز این سوراخ‌ها برحسب میلی‌متر در جدول 10-2-9-8 آورده شده است که در آن، d قطر پیچ است.

 

حداکثر بعد استاندارد پیچ ها برای استفاده در اتصالات پیچی (ابعاد اسمی سوراخ پیچ ها)

 

 در بند 10-2-9-3-2-ب، شرایط استفاده از این سوراخ‌ ها ذکرشده است:

  • سوراخ‌های بزرگ‌ شده فقط در اتصالات پیچی اصطکاکی مجاز است.
  • سوراخ لوبیایی کوتاه در تمام امتدادها در اتصالات اصطکاکی پیچ ها مجاز هستند ولی در اتصالات اتکایی، امتداد طولی سوراخ باید عمود بر امتداد نیرو باشد.
  • سوراخ لوبیایی بلند فقط در امتداد عمود بر مسیر نیرو در اتصال اتکایی مجاز هستند. در اتصال اصطکاکی پیچ در تمام امتدادها مجاز بوده لیکن باید فقط در یکی از ورق‌ های اتصال وجود داشته باشد.

 

به شکل‌ های زیر در مورد سوراخ لوبیایی کوتاه و بلند توجه کنید:

 

سوراخ لوبیایی در اتصال اتکایی پیچ ها

 

محدودیت‌های هندسی در چینش سوراخ‌ها در اتصالات

 

چینش سوراخ های اتصالات پیچی به صورت استاندارد و کنترل ابعاد آنها

نمایش فاصله مرکز تا مرکز سوراخ‌ها – فاصله مرکز سوراخ تا لبه

 

الف) محدودیت در فاصله مرکز تا مرکز سوراخ‌ها (center – center)

اگر فاصله مرکز تا مرکز سوراخ‌ها خیلی کم باشد، ورق اتصال از همان راستای سوراخ‌ها پاره می‌شود و اگر این فاصله خیلی زیاد باشد، عملاً پیچ‌ها کارایی ندارند و موجب تقویت اتصال نخواهند شد. بدین‌جهت، آیین‌نامه‌ها حداقل‌ها و حداکثرهایی را در نظر گرفته‌اند.

 

مطابق بند 10-2-9-3-2-ج، حداکثر فاصله مرکز تا مرکز سوراخ‌ها در اتصالات پیچی به شرح زیر است:

شرایط خوردگی کم و متوسط:             CCmin =min⁡(24tmin .300 mm)

شرایط خوردگی شدید:            CCmin =min⁡(14tmin .180 mm)

 

حداقل و حداکثر فاصله مرکز تا مرکز سوراخ های اتصالات پیچی سازه های فولادی

 

ب) محدودیت در فاصله مرکز سوراخ تا لبه ورق اتصال (center – edge)

اگر فاصله مرکز سوراخ تا لبه ورق خیلی کم باشد، ورق اتصال از همان لبه‌ی اتصال پاره می‌شود و اگر این فاصله خیلی زیاد باشد، بازهم عملاً پیچ‌ها کارایی ندارند و موجب تقویت اتصال نخواهند شد. در اینجا نیز، آیین‌نامه‌ها حداقل‌ها و حداکثرهایی را در نظر گرفته‌اند.

مطابق بند 10-2-9-3-2-پ، حداقل فاصلۀ مرکز سوراخ‌های استاندارد تا لبۀ قطعۀ متصل شونده نباید از مقادیر داده‌شده در جدول

7-9-2-10 کمتر باشد. برای سوراخ‌های بزرگ‌شده و سوراخ‌های لوبیایی فاصلۀ مرکز سوراخ تا لبه نباید ازآنچه برای سوراخ استاندارد تعیین‌شده به‌اضافه مقدار C از جدول 10-2-9-8 کمتر شود.

 

حداقل فاصله مرکز سوراخ استاندارد تا لبه در هر راستا

 

به‌ طور خلاصه، جدول زیر را می‌توان برای حداقل فاصله مرکز سوراخ تا لبه تهیه کرد:

 

حداقل فاصله مرکز انواع سوراخ پیچ تا لبه ورق در اتصالات پیچی (سوراخ استاندارد، سوراخ لوبیایی کوتاه و بلند)

 

مطابق بند 10-2-9-3-2-ث، حداکثر فاصله مرکز سوراخ تا لبه ورق، به شرح زیر است:

 

شرایط خوردگی کم و متوسط:             CEmin =12 tmin ≤ 150 mm

شرایط خوردگی شدید:            CEmin =8 tmin ≤ 125 mm

 

حداکثر فاصله مرکز سوراخ تا لبه ورق در اتصالات پیچی

 

آموزش اتصالات پیچی در قالب یک ویدئو

اگر با مطالبی که در بالا گفته شد کمی گیج شده اید اصلا نگران نباشید!! در این جا ویدئو رایگان و کاربردی را قرار می دهیم تا تمامی مطالب ذکر شده را در 8 دقیقه خلاصه کرده باشیم.برای فهم راحت تر مفهوم و ضوابط اتصالات پیچی حداقل یک بار ویدئو زیر را مشاهده کنید.

8. طراحی اتصالات اتکایی

اکنون وارد بحث طراحی اتصالات پیچی سازه های فولادی می‌شویم. برای طراحی کامل و کفایت یک اتصال پیچی در سازه فولادی، کنترل‌ هایی برای کفایت پیچ‌ها و نیز کنترل‌هایی برای کفایت اعضای در مجاورت اتصال (تیر، ستون، ورق) باید انجام شود. به شکل زیر نگاه کنید:

 

 

طراحی اتصالات اتکایی پیچی و انجام کنترل های اولیه

 

در این مقاله جامع، عمده بحث ما بر روی کنترل‌های مربوط به پیچ‌ها در محدوده الاستیک خطی خواهد بود و در تمرین‌ها، همواره فرض بر آن است که اعضای مجاورت اتصال، کفایت لازم را تحت نیروهای موجود دارند و قبلاً برای آن‌ها طراحی‌ شده‌ اند. البته در طراحی اتصال تسمه‌ های کششی توسط پیچ، کنترل مقاومت کششی و مقاومت برشی و مقاومت برش قالبی را نیز بررسی خواهیم کرد تا جامعیت مقاله حفظ شود.

1.8. کنترل مقاومت کششی طراحی

الف) اگر پیچ تنها تحت اثر کشش باشد:

Rnt=Fnt Anb       ;      ϕ=0.75 . Ω=2

 

ب) اگر پیچ تحت تأثیر هم‌ زمان کشش و برش باشد:

ϕRnt=ϕF’nt Anb ; F’nt=Fnt [1.3-fuv/(ϕFnv)]≤Fnt (LRFD)

Rnt=F’nt Anb ; F’nt=Fnt [1.3-(Ωfuv)/Fnv]≤Fnt (ASD)

 

در روابط بالا:

  • ضریب کاهش مقاومت Φ)= 0.75)
  • ضریب اطمینان (Ω) = 2
  •  مقاومت (نیرو) کششی اسمی طراحی = Rnt
  • تنش کششی اسمی پیچ = Fnt (مطابق جدول 10-2-9-9)
  • تنش برشی اسمی پیچ = Fnv (مطابق جدول 10-2-9-9)
  • تنش برشی موردنیاز (اعمال‌شده) به پیچ = fuv
  • سطح مقطع اسمی پیچ = Anb

2.8. کنترل مقاومت برشی طراحی

الف) اگر پیچ تنها تحت اثر برش باشد:

Rnv=Fnv Anb ; ϕ=0.75 . Ω=2

ب) اگر پیچ تحت تأثیر هم‌ زمان کشش و برش باشد:

ϕRnv=ϕFnv Anb ; F’nv=Fnv [1.3-fut/(ϕFnt)]≤Fnv (LRFD)
Rnv=F’nv Anb ; F’nv=Fnv [1.3-(Ωfut)/Fnt]≤Fnv (ASD)

 

در روابط بالا:

  • ضریب کاهش مقاومتΦ) = 0.75)
  • ضریب اطمینان (Ω) = 2
  • مقاومت (نیرو) برشی اسمی طراحی = Rnv
  • تنش کششی اسمی پیچ = Fnt (مطابق جدول 10-2-9-9)
  • تنش برشی اسمی پیچ = Fnv (مطابق جدول 10-2-9-9)
  • تنش کششی موردنیاز (اعمال‌شده) به پیچ = fut
  • سطح مقطع اسمی پیچ = Anb

جدول تنش‌های کششی اسمی و تنش‌های برشی اسمی در شکل زیر آورده شده است:

 

تنش های کششی و برشی اسمی انواع پیچ ها و قطعات دندانه شده

 

در اتصالات پیچ و مهره ای، گاهی سطح برش از قسمت دندانه شده می‌گذرد و گاهی نمی‌گذرد. این دو حالت مطابق جدول بالا، در تعیین مقدار تنش برشی اسمی (Fnv) تأثیر گذار است. اتصالی که سطح برش از قسمت دندانه شده نمی‌گذرد، به­ خاطر سطح مقطع بیشتر، ظرفیت بیشتری دارد:

 

 

سطح برش در اتصالات پیچی

سطح برش در اتصالات پیچی

3.8. مقاومت اتکایی در جدار سوراخ پیچ

مقاومت اتکایی در جدار سوراخ ها در اتصالات اتکایی، پیش تنیده و لغزش بحرانی در روش LRFD ϕRn و در روش ASD مساوی Rn⁄Ω است.

الف) برای سوراخ استاندارد، سوراخ بزرگ‌ شده، سوراخ لوبیایی کوتاه و سوراخ لوبیایی بلند در حالتی که نیرو در امتداد طولی باشد:

Rn=2.4dtFu ; ϕ=0.75 . Ω=2

ب) برای سوراخ لوبیایی بلند در حالتی که نیرو در امتداد عرضی باشد (محور شکاف عمود بر امتداد نیرو باشد) :

Rn=2dtFu ; ϕ=0.75 . Ω=2

 

که در روابط بالا:

  • قطر اسمی پیچ = d
  • تنش کششی نهایی مصالح ورق اتصال = Fu
  • ضخامت قطعه اتصال = t

 

4.8. مقاومت پارگی موجود در حد فاصل بین سوراخ ها

مقاومت پارگی موجود در حدفاصل بین سوراخ¬ها و نیز در فاصله بین سوراخ¬ها و لبه قطعات در اتصالات اتکایی، پیش¬تنیده و لغزش بحرانی در روش LRFD ϕRn و در روش ASD مساوی Rn⁄Ω است.

الف) برای سوراخ استاندارد، سوراخ بزرگ‌شده، سوراخ لوبیایی کوتاه و سوراخ لوبیایی بلند در حالتی که نیرو در امتداد طولی باشد:

Rn=1.2lc tFu ; ϕ=0.75 . Ω=2

ب) برای سوراخ لوبیایی بلند در حالتی که نیرو در امتداد عرضی باشد (محور شکاف عمود بر امتداد نیرو باشد) :

Rn=lc tFu ; ϕ=0.75 . Ω=2

فاصلۀ خالص در راستای نیرو، بین لبۀ سوراخ‌ها برای سوراخ‌های میانی یا فاصلۀ خالص در راستای نیرو، بین لبۀ سوراخ تا لبه آزاد ورق اتصال برای سوراخ‌های انتهایی = lc

9. طراحی اتصالات لغزش بحرانی

1.9. کنترل مقاومت کششی طراحی

مقاومت کششی طراحی پیچ‌های پر مقاومت در اتصالات پیچی اصطکاکی عیناً مشابه مقاومت کششی طراحی پیچ‌های پر مقاومت در اتصالات اتکایی می‌باشد و داریم:

Rnt=Fnt Anb ; ϕ=0.75 . Ω=2

در رابطه بالا:

  • ضریب کاهش مقاومتΦ) = 0.75)
  •  ضریب اطمینان (Ω)= 2
  • مقاومت (نیرو) برشی اسمی طراحی = Rnt
  • تنش کششی اسمی پیچ = Fnt (مطابق جدول 10-2-9-10)
  • سطح مقطع اسمی پیچ = Anb

 

2.9. کنترل مقاومت برشی طراحی

مقاومت برشی طراحی پیچ‌های پر مقاومت در اتصالات اصطکاکی پیچی بر اساس کنترل لغزش بحرانی تعیین می‌گردد:

ΦRnv= ΦµDuhfTbns

رابطه بالا پارامترهای مهمی دارد که در ادامه معرفی می‌کنیم:

 

ضریب اطمینان و  ضریب کاهش مقاومت

نوع سوراخ پیچ ضریب کاهش مقاومت ضریب اطمینان()
برای سوراخ‌های استاندارد و سوراخ لوبیایی کوتاه در امتداد عمود بر راستای نیرو 1 1.5
برای سوراخ‌های بزرگ‌شده و سوراخ لوبیایی کوتاه در امتداد موازی با راستای نیرو 0.85 1.76
برای سوراخ لوبیایی بلند 0.7 2.14

 

ضریب اصطکاک μ

سطح فلس دار تمیز و رنگ‌شده (وضعیت سطحی کلاس A ) 0.3
سطح تمیز شده با ماسه پاشی و رنگ نشده (وضعیت سطحی کلاس B ) 0.5

 

نسبت پیش تنیدگی متوسط پیچ‌ها به پیش تنیدگی حداقل پیچ‌ها (Du) = 1.13

 

ضریب کاهش به خاطر وجود ورق‌های پرکننده در بین قطعات متصل به یکدیگر h_f

در صورت عدم نیاز به ورق‌های پرکننده در بین قطعات متصل به یکدیگر 1
در صورت استفاده فقط از یک ورق پرکننده در بین قطعات متصل به یکدیگر 1
در صورت استفاده از دو یا تعداد بیشتری از ورق‌های پرکننده در بین قطعات متصل به یکدیگر 0.85

 

حداقل نیروی پیش تنیدگی پیچ ( Tb) طبق مقادیر جدول 10-2-9-7

 

حداقل نیروی پیش تنیدگی در اتصالات اصطکاکی پیچی

 

تعداد صفحات لغزش (ns ): تعداد صفحاتی در پیچ که احتمال شکست برشی در آنجا وجود دارد.

 

تعداد لغزش یا ns در اتصال اصطکاکی پیچ ها

مقدار ns در اتصالات پیچ و مهره ای

 

3.9. کنترل مقاومت تحت تأثیر هم‌ زمان کشش و برش

در اتصال اصطکاکی، در صورت وجود توأم نیروی کششی و برشی، مقاومت برشی اسمی بر اساس کنترل لغزش، در ضریبی مطابق رابطه زیر ضرب می‌شود:

طراحی اتصال اصطکاکی پیچ ها

 

 

 

 

که در رابطه بالا:

  • نیروی کششی موردنیاز (اعمال‌شده) =Tu
  • نسبت پیش تنیدگی متوسط پیچ‌ها به پیش تنیدگی حداقل پیچ‌ها Du) = 1.13)
  • حداقل نیروی پیش تنیدگی پیچ طبق جدول 10-2-9-7 = Tb
  • تعداد پیچ‌هایی که نیروی کششی را تحمل می‌کنند = nb

 

4.9. مقاومت اتکایی و پارگی در جدار سوراخ پیچ

این حالت عیناً مشابه حالت اتصال اتکایی و پیش­تنیده است و هیچ تفاوتی ندارد.

10. طراحی ورق اتصال در اتصالات کششی

1.10. کنترل مقاومت کششی ورق اتصال

مقاومت کششی طراحی در اعضای کششی باید برابر با کوچک‌ ترین مقدار محاسبه در حالات زیر در نظر گرفته شود:

الف) حد تسلیم کششی در مقطع کلی:

Pn=FyAg   ;   ϕ=0.9 ;  Ω=1.67

ب) برای گسیختگی کششی در مقطع خالص مؤثر عضو در محل اتصال:

Pn=Fu Ae ; ϕ=0.75    Ω=1.67 و Ae=UAn

{ΦPn= Φ FuAe    ,  Φ=0.75  , Ae=min {UAn , 085Ag

به عبارت بهتر:

Pn=min{Fy Ag Fu Ae}

در روابط بالا:

  • ضریب کاهش مقاومت =Φ
  • ضریب اطمینان (Ω)
  • سطح مقطع کلی عضو =Ag
  • بحرانی‌ترین (کوچک‌ترین) سطح مقطع خالص عضو =An
  • سطح مقطع خالص مؤثر عضو =Ae
  • تنش تسلیم فولاد =Fy
  • تنش کششی نهایی فولاد =Fu
  • ضریب تأخیر برش (U) که مطابق جدول 10-2-3-1 به‌صورت زیر است:

 

تاثیر ضریب تاخیر برش در کنترل مقاومت کششی ورق اتصال

 

هنگامی‌که همه‌ی اجزای یک مقطع عرضی، به صفحه اتصال متصل نشده باشند (مثلاً فقط یک پای نبشی به صفحه اتصال پیچ کاری شود)، پدیده تأخیر برشی (shear lag) اتفاق می‌افتد. در این حالت، اجزای اتصال یافته تحت تأثیر تنش بیشتری قرار دارند و اما اجزای اتصال نیافته، تحت تنش کامل قرار نمی‌گیرند. برای اعمال این تأثیر، از ضریب تأخیر برش استفاده می‌شود.

 

 

تاثیر ضریب تاخیر برش و دلیل استفاده از آن

مفهوم ضریب تأخیر برش

2.10. نکاتی در مورد محاسبه  Aو  An

ابتدا به مفهوم قطر اسمی سوراخ و قطر محاسباتی سوراخ‌ ها می‌پردازیم.

قطر اسمی سوراخ: برای اینکه پیچی به قطر d بتواند داخل سوراخ برود، لازم است قطر سوراخ اجرایی، اندکی از قطر پیچ بیشتر باشد. این قطر را قطر اسمی سوراخ می‌ نامند و به‌ صورت زیر است:

 

قطر اسمی سوراخ پیچ

 

 

 

برای محاسبات مربوط به Aو An ، از قطر محاسباتی سوراخ‌ها باید استفاده کنیم. قطر محاسباتی سوراخ را برای در نظر گرفتن اثرات احتمالی افزایش قطر سوراخ تحت بارها، اندکی بیشتر در محاسبات وارد می‌کنند:

قطر محاسباتی سوراخ = قطر اسمی سوراخ +2mm

سوراخ‌ها در اتصالات، باعث کاهش سطح مقطع مفید عضو می‌شوند:

 

کاهش سطح مقطع مفید ورق در اثر ایجاد سوراخ پیچ

کاهش سطح مقطع به علت وجود سوراخ ها

 

سطح مقطع کل (Ag) یک عضو برابر با کل مساحت مقطع عرضی آن است اما برای به دست آوردن سطح مقطع خالص و مفید عضو (An)، باید مساحت عرضی سوراخ‌ ها را از مساحت عرضی کل کم کنیم. مثلاً در شکل زیر، مساحت خالص در یک سطح گسیختگی فرضی، مانند A-A  به‌ صورت زیر است:

 

شماتیک ورق با اتصال پیچی

نمونه ورق اتصال پیچی سازه های فولادی

 

برش عرضی ورق با سوراخ های پیچی و محاسبه مساحت خالص

برش عرضی مقطع A-A

 

در نتیجه هرچه تعداد سوراخ‌ها بیشتر باشد، مساحت خالص کمتر خواهد شد:

Ag=b×t

(An=b×t -2(d×t

تأثیر تعداد سوراخ در مساحت خالص ورق

مقایسه تأثیر تعداد سوراخ در مساحت خالص

 

اگر سطح شکست فرضی، مسیرهای مورب هم داشته باشد، به ازای هر مسیر مورب، مقدار S2/4g به سطح مقطع خالص اضافه می‌شود.

s، فاصله افقی دو سوراخ و g، فاصله عمودی دو سوراخ است. مسیر مورب، باعث افزایش مساحت خالص می‌شود

 

پارامترهای s و g برای بدست آوردن مساحت خالص ورق های اتصالات پیچی

پارامترهای s و g

 

 

در شکل بالا، با فرض قطر d برای سوراخ‌ها، مساحت خالص در مسیر ABDE برابر است با:

A= b×t – 2(d×t) + S2/4g

برای محاسبه ظرفیت کششی یک عضو پیچ شده، باید تمام مسیرهای گسیختگی ممکن را در نظر بگیریم و مسیری را که تحت بزرگ‌ ترین تنش قرار دارد، به‌ عنوان بحرانی‌ ترین مسیر پیدا کنیم. مسیری بحرانی‌ تر است که نسبت   t/An بزرگ‌ تری داشته باشد. همیشه ابتدا به سراغ مسیر های با سوراخ بیشتر می‌ رویم چون مساحت خالص کمتری دارند و در مقایسه با سایر مسیرها بحرانی‌ تر خواهند بود. بعداً مثالی کاربردی در این‌ باره حل خواهیم کرد و توضیحات کامل‌ تری ارائه خواهد شد.

3.10. کنترل مقاومت برشی ورق اتصال

مقاومت برشی طراحی اعضا در مجاورت ناحیۀ اتصال، به شرح زیر برابر کوچک‌ ترین مقدار محاسبه‌ شده از حالات زیر در نظر گرفته شود:

الف) تسلیم برشی روی مقطع کلی:

Rn=0.6 Fy Agv ; ϕ=1   Ω=1.5

ب) گسیختگی برشی روی مقطع خالص:

Rn=0.6 Fu Anv ; ∅=0.75   Ω=2

به عبارت بهتر:

Rn=min{0.6FAgv .0.6 FAnv }

در روابط بالا:

  • ضریب کاهش مقاومت = Φ
  • ضریب اطمینان (Ω)
  • سطح مقطع کلی تحت برش = Agv
  • سطح مقطع خالص تحت برش = Anv
  • تنش تسلیم فولاد = Fy
  • تنش کششی نهایی فولاد = Fu

4.10. کنترل برش قالبی در ورق اتصال

در حالت‌ هایی که ممکن است قطعه‌ای از اتصال، تحت تأثیر ترکیبی برش و کشش گسیخته شود (قلوه‌ کن شود)، مقاومت طراحی برش قالبی از رابطه‌ی زیر به دست می‌آید:

 

 

کنترل برش قالبی در ورق اتصال پیچی

حالتی از گسیخته شدن قطعه اتصال، تحت تأثیر ترکیبی برش و کشش

 

Rn=min⁡(0.6Fy Agv .0.6 Fu Anv)+Ubs Fu Ant ;    ϕ=0.75     Ω=2

که در رابطه بالا:

  • ضریب کاهش مقاومت = Φ
  • ضریب اطمینان= Ω
  • سطح مقطع کلی تحت برش = Agv
  • سطح مقطع خالص تحت برش = Anv
  • سطح مقطع خالص تحت کشش = Ant
  • تنش تسلیم فولاد = Fy
  • تنش کششی نهایی فولاد = Fu
  • ضریب توزیع تنش (Ubs): برای توزیع یکنواخت تنش کششی در انتهای عضو مقدار آن مساوی 1 و برای توزیع غیر یکنواخت تنش کششی در انتهای عضو مقدار آن مساوی 0.5 در نظر گرفته می‌شود.

 

به شکل‌ های زیر توجه نمایید:

 

تعیین ضریب توزیع تنش در طراحی ورق اتصال، اتصالات پیچ و مهره ای

تعیین ضریب توزیع تنش

 اکنون توجه شما را به چند تمرین کاربردی از طراحی و آنالیز اتصالات پیچی جلب می‌کنیم تا کاربرد مفاهیم مطرح‌شده را بهتر درک نمایید. بدین منظور، چهار حالت نیرویی متداول در اتصالات پیچ و مهره ای را در نظر گرفته و برای هرکدام یک تمرین حل می‌کنیم.

11. بررسی اتصال پیچی فقط تحت اثر نیروی برشی

اتصال تک بال نبشی و اتصال دو تسمه کششی از متداول‌ترین اتصالاتی هستند که در آن‌ها، پیچ‌ها تنها تحت اثر برش قرار می‌گیرند. در اینجا تمرینی از طراحی اتصال به‌وسیله تسمه‌ی کششی حل می‌کنیم.

مثال) قصد داریم یک اتصال اتکایی کششی با سوراخ‌ های استاندارد به شکل زیر برای تحمل نیروی نهایی Pu=80 ton طراحی کنیم. پیچ‌ ها M20 و از نوع A325 هستند. می‌ خواهیم طراحی طوری باشد سطح برش‌ ها از قسمت دندانه شده نگذرند. ورق‌های اتصال از فولاد نرمه و دارای تنش تسلیم  Fy=2400kg/cm2  و تنش گسیختگی Fu=3700kg/cm2  هستند. لبه ورق‌ها با قیچی بریده‌ شده‌اند. تعداد و آرایش بهینه پیچ‌ ها را تعیین کنید؟

 

مثال طراحی اتصال پیچی فقط تحت اثر نیروی برشی

 

حل) ابتدا باید یک چینش ابتدایی برای سوراخ‌ها در نظر بگیریم. طبق بند 10-2-9-3-2پ حداقل فاصله مرکز سوراخ تا لبه ورق برابر با 2d است. قطر پیچ، 2 سانتی‌متر است.

مرکز تا مرکز سوراخ‌ها: 6cm=3×2

مرکز سوراخ تا لبه در هر راستا: 4cm=2×2

همچنین قطر محاسباتی سوراخ : 2.4cm=24mm=2+2+20

با این حال با توجه به بند 10-2-9-3-8 مبحث دهم، در محاسبه پارامتر l_c استفاده کرد.

اکنون مقاومت هر پیچ را به دست می‌آوریم:

Lc=min{6-2.2 .4-2.2/2}=2.9 cm

1. ظرفیت لهیدگی جداره سوراخ پیچ (در محاسبات پیچ‌ها از قطر پیچ استفاده می‌شود. نه قطر محاسباتی سوراخ):

در محاسبه ظرفیت لهیدگی جداره سوراخ، ورق وسط را در نظر می‌گیریم. چون این ورق، کل نیروی Pu را تحمل می‌کند.

Rn=(1.2lc tFu)=1.2×3.6×1.8×3700= 28771.2 kg

Rn/Ω=(28771.2 kg)/2=14385.6 kg (ASD)

ϕRn=0.75×28771.2 kg=21578 kg (LRFD)

2. مقاومت اتکایی جداره سوراخ پیچ:

Rn=2.4dtFu=2.4×2×1.8×3700=31968 Kg

Rn/Ω=(31968 kg)/2=15984 kg (ASD)

ϕRn=0.75×31968 kg=23976 kg (LRFD)

3. ظرفیت پیچ تحت تأثیر برش:

Anb=π/4 D2=π/4×22=3.14 cm2

مطابق جدول 10-2-9-6 برای پیچ A325، مقدار Fu برابر است با:

Fu=800Mpa=8000 kg⁄cm2

 

مشخصالت پیچ های موجود در ایران برای طراحی اتصال پیچ و مهره ای

مشخصات پیچ‌های تولید یا موجود در ایران

 

پیچ A325 پر مقاومت است و سطح برش از قسمت دندانه شده نمی‌گذرد. بنابراین طبق جدول 10-2-9-9 :

 

تنش اسمی پیچ های موجود در ایران برای طراحی اتصال پیچی تحت تاثیر نیروی برشی

تنش اسمی (پیچ و قطعات دندانه شده)

 

Fnv=0.55Fu=0.55×8000=4400 kg⁄cm2

Rnv=Fnv Anb=4400×3.14×2=27632 Kg

ΦRnv=0.75×27632=20724 kg (LRFD)

Rn/Ω=(27632 kg)/2=13816 kg (ASD)

توجه: در رابطه بالا، ضریب 2 به این خاطر ضرب شده که از هر پیچ، 2 سطح برش می‌گذرد. بنابراین پیچ، در دو جبهه تنش را تحمل می‌کند.

 

بنابراین مقاومت هر پیچ برابر است با:

ϕRn=min⁡{21.576. 23976.20.724}=20.724 ton (LRFD)

Rn/Ω=min⁡{14385. 15984.13816}=13.984 ton (ASD)

حال می‌توانیم تعداد پیچ‌های لازم را به دست آوریم:

n=Pu/(ϕRn)=65/20.724=3.136≈پیچ عدد 4 (LRFD)

n=Pu/(Rn⁄Ω)=65/13.984=4.65≈پیچ عدد 5 (ASD)

آرایش پیچ‌ها حتی‌ الامکان باید منظم و متقارن باشند. همچنین در اینجا، چون عرض ورق زیاد است، شاید بهتر باشد پیچ‌ ها را در دو ردیف بچینیم تا از عرض ورق، استفاده کرده باشیم. این 4 عدد پیچ طبق ضوابط، می‌توانند آرایشی مطابق شکل زیر داشته باشند (عرض ورق‌ها طبق صورت سؤال، 30 سانتی‌متر است)

 

آرایش پیچی ها در مثال طراحی اتصالات پیچ و مهره ای سازه های فولادی

مثال1

اکنون باید از کفایت ورق‌های اتصال تحت این آرایش از پیچ‌ها نیز مطمئن باشیم. چون ورق وسط باید کل نیرو را تحمل می‌کند، پس بحرانی‌تر است و کنترل کفایت این ورق کافی است:

ابتدا Ag و An  و Ae را محاسبه می‌کنیم:

Ag = bt = 30  1.8 = 54cm2

برای محاسبه An ، مسیرهای محتمل گسیختگی، ABCD و ABEF هستند. توجه شود که باید از قطر محاسباتی سوراخ‌ها استفاده کرد.

 

محاسبه سطح مقطع موثر در اتصالات پیچ و مهره ای

 

  • مسیر ABCD:

در این مسیر گسیختگی، کل نیروی Pu به مساحت خالص وارد می‌شود چون در مسیر نیرو پیچی وجود ندارد که بخشی از Pu را تحمل نماید (  TABCD=Pu)

بدست آوردن تنش گسیختگی در اتصالات پیچی با حل یک مثال

 

 

بنابراین تنش گسیختگی در این سطح برابر است با:

 

 

 

  • مسیر ABEF:

در این مسیر گسیختگی، کل نیروی   3/4Pu  به مساحت خالص وارد می‌شود چون پیچ  قرمز رنگ،  1/4Pu را قبل از سطح گسیختگی تحمل می‌کند ( TABCD=3/4Pu )

محاسبه تنش گسیختگی در اتصالات پیچی تحت اثر نیروی برشی

 

 

 

بنابراین تنش گسیختگی در این سطح برابر است با:

 

 

 

 

همان‌طور که مشاهده می‌شود، تنش در مسیر ABCD بزرگ‌ تر است و در نتیجه این مسیر بحرانی‌ ترین مسیر گسیختگی در این اتصال می‌باشد. پس از An1 برای ادامه محاسبات استفاده می‌کنیم:

An=45.36 cm2

مطابق حالت 1 از جدول 10-2-3-1، کلیه اعضای کششی که در آن‌ها بار به‌ وسیله پیچ مستقیماً به کلیه اجزای مقطع متصل می‌شود، دارای U=1 می‌باشد. بنابراین، مساحت خالص مؤثر برابر است با:

Ae= min{UAn , 0.85Ag} = min{1 × 45.36 , 0.85× 54} = 45.36 cm2

اکنون کفایت ورق اتصال را کنترل می‌کنیم:

1.11. کنترل مقاومت کششی ورق اتصال

الف) حد تسلیم کششی در مقطع کلی:

Pn=Fy Ag=2400×54=129600 kg=129.6 ton

ϕRn=0.9×129.6=116.64 ton (LRFD)

Rn/Ω=(129.6 )/1.67=77.6 ton (ASD)

ب) برای گسیختگی کششی در مقطع خالص مؤثر عضو در محل اتصال:

Pn=Fu Ae=3700×45.36=167832 kg=167.832 ton

ϕPn=0.75Fu Ae=0.75×167.832=125.87 ton (LRFD)

Rn/Ω=(167.832 )/2=83.91 ton (ASD)

درنتیجه

ϕPn=min⁡{116.64 .125.87}=116.64 ton >65 ton OK

کنترل مقاومت برشی ورق اتصال

در این اتصال، گسیختگی صرفاً برشی در ورق اتفاق نمی‌افتد. بنابراین نیاز به کنترل این موضوع نیست.

کنترل برش قالبی در ورق اتصال

دنبال الگوی گسیختگی قالبی می‌گردیم که تحت نیروی کمتری گسیخته می‌شود چون بحرانی‌تر است. دو الگوی برش قالبی در این اتصال مطابق شکل‌های زیر داریم که طبیعتاً حالت 1  بحرانی‌تر است چون مساحت کمتری دارد و در نتیجه نیروی کمتری برای برش قالبی‌ اش لازم دارد:

 

کنترل برش قالبی در مثال طراحی اتصالات پیچی

 

مسیر حالت 1 را در ورق بالایی در نظر می‌گیریم چون ضخامت کمتری دارد :

Rn=min⁡(0.6Fy Agv .0.6 Fu Anv)+Ubs Fu Ant

 

طراحی گام به گام اتصالات پیچ و مهره ای تحت اثر نیروی برشی

 

Anv=(4-d/2)t=(4-2.4/2)×1.2=3.36 cm2

Ant=(10-d/2)t=(10-2.4/2)×1.2=10.56 cm2

Agv=4×1.2=4.8 cm2

 

در ورق اتصال، 1 =Ubs است. اکنون داریم:

Rn=min(0.6Fu Anv.Ubs Fu Ant)+Ubs Fu Ant

Rn=min(0.6×3700×3.36+1×3700×10.56)+1×3700×10.56=46531.2 kg=46.53 ton

ϕPn=0.75Fu Ae=0.75×46.53=34.9 ton >Pu/2=32.5 ton (LRFD)

Rn/Ω=(46.53 )/2=23.26 ton<Pu/2=32.5 ton (ASD)

­همان­طور که مشخص است، طرح از لحاظ روش LRFD مناسب بوده ولی از طریق روش ASD قابل قبول نمی­باشد. می­توان نتیجه گرفت که روش طراحی ASD بیش از حد محافظه ­کارانه است.

12. بررسی اتصال پیچی تحت تأثیر هم‌زمان نیروی برشی و لنگر پیچشی

چنانچه خط اثر نیروی اعمالی در صفحه‌ی گذرنده از پیچ‌ها قرار داشته باشد اما از مرکز هندسی پیچ‌ها عبور نکند، باعث ایجاد لنگر پیچشی می‌شود. نیروی برشی P به همراه خروج از مرکزیت e را می‌توان به مرکز پیچ‌ ها بعلاوه لنگر پیچشی Pe منتقل نمود.

 

معادل سازی نیرو ها در اتصالات پیچی

اتصال دستک به بال ستون و معادل‌ سازی استاتیکی نیروها

 

نیروی برشی P، تنش برشی یکسانی بر تمام پیچ‌ها وارد می‌کند. برای تعیین تنش برشی ناشی از لنگر پیچشی در پیچ‌ها از روابط مقاومت مصالح در حالت الاستیک خطی استفاده می‌کنیم. مطابق رابطه  Τ = Tr / J، تنش برشی در هر پیچ با فاصله‌ی آن تا مرکز سطح پیچ‌ها (r) رابطه مستقیم دارد. در این نوع اتصال، پیچ‌ ها فقط تحت اثر تنش برشی قرار دارند و لذا فقط برای تحمل برش طراحی می‌شوند.

 

نمایش نیروی برشی وارد پیچ (نیروی برشی چگونه بر پیچ وارد می شود؟)

نمونه پیج جهت نشان دادن نیروی برشی

در شکل بالا به پیچ A، نیروی برشی Τ=Tr / J،وارد می‌شود که می‌توان برای سادگی محاسبات آن را به دو مؤلفه در راستای X و Y ، به ترتیب TY/ J و  TX/ J تجزیه کرد.

ممان اینرسی پیچشی J به‌ صورت زیر محاسبه می‌شود:

 

مثال طراحی اتصالات پیچی

 

 

Abi مساحت پیچ i ام و di فاصله پیچ i ام تا مرکز سطح هندسی پیچ‌هاست.

برای تحلیل و طراحی این اتصالات:

1- ابتدا باید مرکز سطح هندسی مجموعه پیچ‌ها را از رابطه زیر پیدا کنیم. جهت سادگی محاسبات، بهتر است ابتدا سطح‌مبنای مناسبی را اختیار کنیم و yها را نسبت به آن در نظر بگیریم:

مثال طراحی اتصالات پیچی تحت تاثیر نیروی برشی و لنگر پیچشی

 

2-

در رابطه بالا، Ai  مساحت پیچ، yi فاصله پیچ تا سطح‌ مبنای دلخواه و y¯ (ایگرگ بار)  فاصله مرکز سطح تا محور مبناست.

3- سپس باید بحرانی‌ ترین پیچ، یعنی پیچی که بیشترین تنش به آن وارد می‌شود پیدا کنیم و طراحی را بر مبنای آن ادامه دهیم. نیروی برشی کل وارد بر پیچ بحرانی، برابر است با:

گام به گام مثال طراحی اتصالات پیچ و مهره ای

 

 

که در آن، fx جمع جبری تنش‌ های افقی و fبرابر با جمع جبری تنش‌های قائم وارد بر پیچ است.

 

4- در پایان برای کفایت طراحی، نیروی برشی وارد بر پیچ بحرانی باید کمتر از ظرفیت برشی آن باشد:

fv  ≤Φ Fnv

در ادامه تمرین زیر را باهم حل می‌کنیم تا مفاهیم یاد شده را بهتر درک کنیم.

 

مثال) نیروی  Pu=35 ton به انتهای دستکی با آرایش پیچ‌ های داده‌ شده، مطابق شکل زیر وارد شده است. اگر قرار باشد از پیچ‌ های پر مقاومت A325 برای این اتصال استفاده کنیم، در دو حالت اتصال اتکایی و اتصال اصطکاکی، قطر اسمی مناسب پیچ‌ها را تعیین کنید؟ ( سوراخ‌ها استاندارد هستند، سطح برش از قسمت دندانه شده پیچ‌ها نمی‌گذرد، از ورق‌های پرکننده بین قطعات متصل استفاده نمی‌شود ( hf=1) و سطح ورق‌ها، تمیز و رنگ‌شده است ( µ=0.3))

 

طراحی اتصال پیچی با کمک نیروی برشی و لنگر پیچشی

مثال2

حل)

جهت سادگی محاسبات، خط گذرنده از مرکز دو پیچ پایینی را به‌عنوان محور مبنا در نظر می‌گیریم (تمام y¯ ها، نسبت به آن سنجیده می‌شوند):

 

 

طراحی اتصالات پیچ و مهره ای در سازه فولادی با مثال عددی

 

مثال طراحی اتصال پیچی در سازه فولادی تحت تاثیر نیروی برشی و لنگر پیچشی

 

 

 

 

 

 

مطابق جدول 10-2-9-10 برای پیچ‌های A325 داریم:

 

طراحی اتصال پیچی سازه فولادی با استفاده از مثال تحت تاثیر نیروی برشی و لنگر پیچشی

 

با فرض اینکه قطر پیچ کمتر از 24 میلی‌متر باشد، مطابق جدول 10-2-9-6، تنش کششی نهایی پیچ برابر است با:

 

Fu=800 Mpa=8000 kg/cm2

 

تنش کششی پیچ های پر مقاومت موجود در ایران (طراحی گام به گام اتصالات پیچی تحت اثر نیروی برشی و لنگر پیچشی)

 

درنتیجه داریم:

Fnt=0.75Fu=0.75 × 8000=6000 kg/cm2

Fnv=0.55Fu=0.55 × 8000=4400 kg/cm2

 پیچ A و B بیشترین فاصله را از مرکز سطح دارند اما کدام‌ یک بحرانی‌ تر هستند؟

 

 

پیچ بحرانی در اتصالات پیچ و مهره ای (مراحل طراحی اتصالات پیچی در سازه فولادی)

 

تنش برشی ناشی از پیچش در پیچ A بیشترین مقدار و بحرانی‌ تر است زیرا مؤلفه قائم تنش برشی ناشی از پیچش در پیچ B رو به بالاست و خلاف جهت برش روی به پایین است اما در پیچ A مؤلفه قائم تنش برشی ناشی از پیچش در پیچ A رو به پایین و هم‌ جهت با برش رو پایین است و با آن جمع می‌شود

پس در ادامه محاسبات، پیچ A را در نظر می‌گیریم و تنش برشی کل را در آن به دست می‌آوریم:

محاسبه تنش برشی در مراحل طراحی اتصالات پیچی

تنش برشی ناشی از Pu :

 

 

مؤلفه‌های تنش برشی ناشی از لنگر خمشی  T=Pu .e:

 

 

 

 

 

تنش برشی کل برابر است با:

 

 

 

در این اتصال بر پیچ‌ها، تنها نیروی برشی وارد می‌شود (نیروی کششی نداریم) لذا گسیختگی تحت اثر برش را در نظر می‌گیریم:

 

الف) اگر اتصال اتکایی یا پیش ­تنیده باشد

 

مثال طراحی اتصالات اتکایی پیچی

 

 

 

 

بنابراین با توجه به قطرهای موجود، استفاده از پیچ M20 در این اتصال، انتخاب مناسبی است.

fv≤ϕFnv → 10207.851/A≤(4400 )/2→A≥4.64 cm2

→ π/4 D2≥4.64 →D≥2.43 cm=24.3 mm (ASD)

 بنابراین با توجه به قطرهای موجود، استفاده از پیچ M25 در این اتصال، انتخاب مناسبی است.

ب) اگر اتصال لغزش بحرانی باشد

سوراخ‌ها استاندارد هستند (Φ=1) و چون تنها دو ورق اتصال داریم، تنها یک سطح برش داریم (ns=1 ). در ادامه با استفاده از اطلاعات داده‌شده در صورت سؤال، داریم:

 

مثال طراحی اتصالات اصطکاکی پیچ ها در اثر نیروی برشی و لنگر پیچیشی

 

 

 

 

 

با مراجعه به جدول 10-2-9-7 متوجه می‌شویم پیچ M30 این شرط را ارضاء می‌کند.

 

طراحی اتصال پیچ و مهره ای تحت نیروی برشی و لنگر پیچشی

 

13. بررسی اتصال پیچی تحت تأثیر هم‌زمان نیروی برشی و لنگر خمشی

چنانچه خط اثر نیروی اعمالی، خارج از صفحه‌ی گذرنده از پیچ‌ ها قرار داشته باشد و مرکز هندسی پیچ‌ها عبور نکند، باعث ایجاد لنگر خمشی می‌شود. نیروی برشی P به همراه خروج از مرکزیت e را می‌توان به مرکز پیچ‌ ها بعلاوه لنگر خمشی Pe منتقل نمود.

 

 

معادل سازی نیرو ها و لنگر خمشی وارد بر ستون به علت اتصالات پیچی سازه فولادی

اتصال مفصلی تیر به ستون و ایجاد لنگر خمشی در پیچ‌های متصل به ستون و معادل‌سازی استاتیکی نیروها

 

در این نوع اتصال، پیچ‌ ها تحت تأثیر هم‌ زمان برش و کشش قرار دارند و برای هر دو باید طراحی شوند. در اینجا نیز با استفاده از روابط مقاومت مصالح، می‌توانیم تنش‌ های ایجاد شده در پیچ‌ها را به دست آوریم. نیروی برشی P، تنش برشی یکسانی بر تمام پیچ‌ها وارد می‌کند و نیز مطابق رابطه σ =Mc/I، تنش کششی ناشی از خمش در هر پیچ، با فاصله‌ی آن تا محور لنگر خمشی گذرنده از مرکز سطح پیچ‌ها، رابطه مستقیم دارد.

برای استفاده از رابطه بالا، ابتدا باید محل محور خنثی (N.A) را به دست آوریم. ممان استاتیک سطح، حول محور خنثی صفر می‌باشد:

 

آموزش طراحی اتصال پیچ و مهره ای با حل یک مثال عددی

 

 

 

در رابطه فوق، hi فاصله پیچ i ام از پایین صفحه اتصال،y‾ فاصله محور خنثی از پایین صفحه اتصال، Abi مساحت پیچ i ام و b عرض ورق شامل پیچ‌ها می‌باشد. برای محاسبه y‾ در رابطه بالا، می‌توان از سعی و خطا استفاده کرد. به‌عنوان حدس اولیه می‌توانید y=d/6¯ را در نظر بگیرید (d ارتفاع صفحه اتصال است)

 در این مرحله، پیچ‌های ناحیه فشاری را از روند محاسبات خارج می‌کنیم چون در انتقال لنگر نقشی بر عهده ندارند.

 

پس از یافتن محل محور خنثی، ممان اینرسی I را حول محور خنثی به دست می‌آوریم:

 

مثال طراحی اتصالات پیچی تحت اثر نیروی برشی و لنگر خمشی

 

 

تمرین زیر را حل می‌کنیم تا با تحلیل این نوع اتصالات نیز آشنا شویم.

 

مثال) در اتصال زیر، جمعاً از 10 عدد پیچ M20 پر مقاومت A490 استفاده شده است. اگر اتصال اتکایی باشد و فاصله مرکز تا مرکز پیچ‌ها 10 سانتی‌متر باشد، حداکثر نیروی مجاز  برای اعمال به اتصال خمشی زیر را به دست آورید؟ ( سطح برش از مرکز پیچ‌ها نمی‌گذرد و سوراخ‌ها استاندارد هستند)

 

مثال طراحی اتصال پیچ و مهره ای تحت لنگر خمشی و نیروی برشی

مثال 3

 

حل)

Ab=π/4 (2)2=3.14 cm2

ارتفاع کل صفحه اتصال، 50 سانتی‌ متر است لذا تخمین اولیه از محل محور خنثی، Y=50/6=8.33 cm می‌باشد. در این ارتفاع، دو عدد پیچ پایینی تحت‌فشار می‌باشند و لذا از محاسبات محور خنثی خارج می‌شوند. پس از اتمام محاسبات، در صورت نادرست بودن این فرض، مجدداً باید محاسبات را تکرار کنیم.

 

آموزش طراحی اتصال پیچی سازه های فولادی

 

 

مثال طراحی اتصال پیچ و مهره

 

 

 

 

 

پس فرض اولیه درست بوده (فقط دو پیچ پایینی تحت‌فشار هستند) و y=7.5 cm¯ می‌باشد.

 

مثال طراحی اتصال پیچی سازه فولادی

 

 

 

 

پیچ‌های بالایی دور ترین فاصله تا محور خنثی دارند و بیشترین نیروی کششی به آن‌ها وارد می‌شود. لذا بحرانی‌ ترین پیچ‌ها هستند و محاسبات را بر مبنای آن انجام می‌دهیم. ابتدا باید تنش برشی و تنش کششی پیچ‌های بالایی را به دست آوریم:

 

محاسبه تنش کششی و تنش برشی پیچ (طراحی گام به گام اتصالات پیچی در سازه های فولادی)

 

 

 

 

 

مطابق جدول 10-2-9-6 برای پیچ A490، تنش کششی نهاییFu=1000Mpa=10000 kg/cm2 است.

همچنین مطابق جدول 10-2-9-10، مقادیر Fnt و Fnv  به‌ صورت زیر است:

 

محاسبه تنش کششی و برشی اتصال اتکایی ( مثال طراحی اتصالات پیچی تحت اثر نیروی برشی و لنگر خمشی)

 

Fnt=0.55 Fu = 0.75×10000=7500 kg/cm2

Fnv=0.55 Fu = 0.55 ×10000=5500 kg/cm2

الف) کنترل تنش کششی طراحی

 

1-فقط تحت اثر کشش:

fut≤ϕFnt →0.040155Pu≤0.75×7500 → Pu≤140082 kg (LRFD)

fut≤Fnt/Ω →0.040155Pu≤7500/2 → Pu≤93388.12 kg (ASD)

 

2-تحت اثر هم‌زمان کشش و برش:

ϕF’nt=ϕFnt [1.3-fuv/(ϕFnv)]
ϕF’nt=0.75×7500[1.3-(0.031831Pu)/(0.75×5500)]= 7312.5-0.043406 Pu

fut≤ϕF’nt →0.040155 P_u≤ 7312.5-0.043406 Pu → Pu≤87511 kg (LRFD)

F’nt=Fnt [1.3-(Ωfuv)/Fnv]

F’nt=7500[1.3-(2×0.031831Pu)/5500]= 9750-0.086812 Pu

fut≤F’nt/Ω →0.040155 Pu≤ 9750-0.086812 Pu → Pu≤76791.6 kg (ASD)

ب) کنترل تنش برشی طراحی

1-فقط تحت اثر برش:

fuv≤ϕFnv →0.031831Pu≤0.75×5500 → Pu≤129590 kg (LRFD)

fuv≤Fnv/Ω →0.031831P_u≤5500/2 → Pu≤86393.77 kg (ASD)

 

2- تحت اثر هم‌زمان کشش و برش:

ϕF’nv=ϕFnv [1.3-fut/(ϕFnt)]

→ϕF’nv=0.75×5500[1.3-(0.040155 Pu)/(0.75×7500)]= 5362.5-0.029447 Pu

fuv≤ϕ F’nv →0.031831P_u≤ 5362.5-0.029447 Pu→ Pu≤87511 kg (LRFD)

F’nv=Fnv [1.3- Ωfut /F_nt ]
→ ϕF’nv=5500[1.3-(2×0.040155 Pu)/7500]= 7150-0.058894 Pu

f_uv≤F’nv/Ω →0.031831Pu≤7150-0.058894 Pu→ Pu≤78809.6 kg (ASD)

حداکثر مقدار مجاز نیروی Pu برابر با کوچک‌ترین مقدار از 4 مقدار فوق است. لذا داریم:

LRFD:   Pu max=87.511 ton

ASD:     Pu max=76.79 kg ton

14. بررسی اتصال پیچی تحت تأثیر هم‌زمان نیروی برش و نیروی کششی

در این نوع اتصال، نیرو از مرکز سطح هندسی پیچ‌ها می‌گذرد و هیچ‌ گونه لنگری به مجموعه پیچ‌ ها اعمال نمی‌شود. اتصالاتی که تحت نیروهای توأم برشی و کششی قرار می‌گیرند، می‌توانند دارای عملکرد اتکایی یا اصطکاکی باشند .چنانچه نیرو از مرکز سطح پیچ‌ها عبور نماید، تنش‌ های برشی و کششی به‌ آسانی از تقسیم نیروهای اعمالی برشی و کششی بر سطح مقطع پیچ‌ها به دست می‌آیند. در ادامه مثالی در این‌ باره حل می‌کنیم.

مثال) در اتصال شکل زیر، از 6 عدد پیچ M22  پر مقاومت A325 استفاده شده است و نیروی Pu =80 ton از مرکز سطح هندسی پیچ‌ها می‌گذرد. کفایت مقاومت پیچ‌ها را در دو حالت عملکرد اتکایی و عملکرد اصطکاکی بررسی کنید؟ (سوراخ‌ ها استاندارد هستند و سطح برش از قسمت دندانه شده نمی‌گذرد. از ورق‌ های پر کننده بین قطعات متصل استفاده نمی‌شود (hf =1) و سطح ورق‌ها، تمیز و رنگ‌ شده است ( μ=0.3))

مثال طراحی اتصال پیچی تحت اثر نیروی برشی و کششی

مثال4

 

 

حل) ابتدا نیروی Pu را به دو نیروی افقی Tu (کششی) و قائم   Vu (برشی) تجزیه می‌کنیم ( Θ زاویه با افق)

مثال طراحی اتصالات پیچی

 

 

 

سپس تنش برشی (Fuv ) و تنش کششی ( Fut) هرکدام از پیچ‌ها را محاسبه می‌کنیم. 6 عدد پیچ به قطر اسمی 2.2 سانتی‌متر داریم:

 

 

 

 

اکنون دو حالت گفته‌ شده را بررسی می‌کنیم. برای پیچ M22-A325 مطابق جدول 10-2-9-6 داریم:

Fu=800 Mpa=8000 kg/cm2

همچنین طبق جدول 10-2-9-10، تنش کششی اسمی و تنش برشی اسمی برابرند با:

Fnt=0.75 Fu = 0.75×8000=6000 kg/cm2

Fnv=0.55 Fu = 0.55 ×8000=4400 kg/cm2

الف)اگر اتصال اتکایی یا پیش­ تنیده باشد

1-کنترل تنش کششی طراحی تنها تحت اثر کشش:

باید ΦFnt ≥ fut برقرار باشد:

ΦFnt=0.75 × 6000=4500 kg/cm2 ≥ fut=3136.6 kg/cm2    ok

باید Fnt/Ω≥fut برقرار باشد:

Fnt/2=6000/2=3000 kg⁄cm2 <fut=3136.6 kg⁄cm2 (ASD) Not ok

2-کنترل تنش برشی طراحی تنها تحت اثر برش:

باید ΦFnv ≥ fuv برقرار باشد:

ΦFnv=0.75  4400=3300 kg/cm2  fuv=1568.3 kg/cm2    ok

باید Fnv/Ω≥fuv برقرار باشد:

Fnv/Ω=4400/2=2200 kg⁄cm2 ≥fuv=1568.3 kg⁄cm2    ok

3-کنترل تنش کششی طراحی تحت تأثیر هم‌ زمان برش و کشش:

باید ΦF′nt ≥ fut برقرار باشد:

 

 

 

 

رابطه ΦF′nt ≥ fut برقرار است.

 

 

 

 

4-کنترل تنش برشی طراحی تحت تأثیر هم‌ زمان برش و کشش:

باید ΦF′nv ≥ fuv  برقرار باشد:

 

 

 

 

رابطه ΦF′nv ≥ fuv برقرار است.

ب) اگر اتصال از نوع لغزش بحرانی باشد:

1-کنترل تنش کششی طراحی تنها تحت اثر کشش:

باید ΦFnt ≥ fut برقرار باشد که روابطش عیناً مشابه اتصال اتکایی است و درنتیجه کفایت لازم را دارد

 

2-کنترل تنش برشی طراحی تنها تحت اثر برش:

باید ΦRnv ≥ fuv Anb برقرار باشد:

سوراخ‌ ها استاندارد هستند (Φ=1 ) و مطابق 10-2-9-7، حداقل نیروی پیش تنیدگی در پیچ M22-A325 برابر است با:

Tb= 176KN = 17.6 Mpa

حداقل نیروی پیش تنیدگی پیچ ها (آموزش مرحله به مرحله طراحی اتصالات پیچی)

 

در ادامه داریم:

Rnv=μDu hf Tb ns=0.3×1.13×1×17600×1=5966.4 kg⁄cm2

ϕRnv=1×5966.4=5966.4 kg⁄cm2

نیروی پیچ fuv Anb=1568.3×(π/4 (2.2)2 )=5961.6 kg≤5966.4 kg (LRFD) ok

Rnv/Ω=5966.4/1.5=3977.6 kg⁄cm2

نیروی پیچ fuv Anb=1568.3×(π/4 (2.2)2 )=5961.6 kg>3977.6 kg (ASD) Not ok

 

3-کنترل تنش کششی طراحی تحت تأثیر هم‌ زمان برش و کشش:

باید ΦFnt ≥ fut  برقرار باشد که روابطش عیناً مشابه اتصال اتکایی است و در نتیجه کفایت لازم را دارد

 

4-کنترل تنش برشی طراحی تحت تأثیر هم‌زمان برش و کشش:

باید ΦRnv ≥ fuv Anb برقرار باشد:

ksc=1-Tu/(Du Tb nb)=1-71.55/(1.13×17.6×6)=0.4

Rnv=μDu hf Tb ns ksc=0.3×1.13×1×17600×1×0.4=2389 kg

ϕRnv=1×2389=2389 kg
نیروی پیچ fuv Anb=1568.3×(π/4 (2.2)2 )=5961.6 kg ≥2389 kg=ϕRnv (LRFD) Not OK

Rnv/Ω=2389/1.5=1592.67 kg
نیروی پیچ fuv Anb=1568.3×(π/4 (2.2)2 )=5961.6 kg ≥1592.67 kg=ϕRnv (ASD) Not OK

 

بنابراین در عملکرد از نوع لغزش بحرانی، کفایت تحمل برش را ندارد و لذا نمی‌توان از این نوع اتصال استفاده کرد.

15. پرسش و پاسخ

چرا در سازه های فولادی لرزه بر امکان استفاده از اتصالات پیچی اتکایی وجود ندارد؟
زمانی که اتصالات اتکایی تحت بارهای رفت و برگشتی زلزله قرار می­گیرند بدنه پیچ ­ها به جداره سوراخ­ ها برخورد می­کنند. تکرار این برخوردها که در هر دو جهت اتفاق می­افتد امکان لهیدگی جدار سوراخ ­های پیچ را بالا برده و کارایی اتصال دچار اختلال خواهد شد. به همین جهت استفاده از اتصالات اتکایی در اعضای لرزه ­بر مجاز نیست.
2. تفاوت اتصالات پیش تنیده و لغزش بحرانی در چیست؟
در هر دو اتصال از پیچ پرمقاومت و پیش­تنیدگی در حین اجرا استفاده می­شود ولی در اتصال پیش­تنیده از مقاومت اصطکاکی بین بین صفحات فولادی صرف­ نظر می­شود. همچنین مبحث دهم تاکید می­کند که سطح تماس صفحات در حالت لغزش بحرانی در سطح A یا B باشد.

نتیجه گیری

اتصالات پیچی با توجه به سرعت اجرای بالاتر نسبت به اتصالات جوشی و همچنین اطمینان بالاتری که نسبت به کیفیت اجرای آن وجود دارد، در سال-های اخیر بیشتر مورد استقبال قرار گرفته است. در مبحث دهم ویرایش سال 1401 علاوه بر روش طراحی LRFD روش مقاومت مجاز یا ASD نیز ارائه شده است. ماهیت روابط هر دو روش تفاوت چندانی نداشته و نکته مهم ترکیبات باری است که در محاسبه بار وارده باید مدنظر قرار گیرد.

در این مقاله تمامی مباحث و حالات مختلف اتصالات پیچی و محاسبات طراحی بیان گردید. در یک جمع بندی نهایی می توان گفت که پیچ ها در سازه ها تحت برش، کشش یا ترکیبی از این دو قرار می گیرند و برای آن ها طراحی گردند.

منابع

  1. مبحث دهم مقررات ملی ساختمان ویرایش 1401
خرید لينک هاي دانلود

با عضویت بدون وارد کردن اطلاعات رایگان دریافت کنید.

دانلود و ذخیره فقط همین آموزش ( + عضو شوید و یا وارد شوید !)

دانلود سریع و رایگان

پیش از همه باخبر شوید!

تعداد علاقه‌مندانی که تاکنون عضو خبرنامه ما شده‌اند: 37,298 نفر

تفاوت خبرنامه ایمیلی سبزسازه با سایر خبرنامه‌ها، نوآورانه و بروز بودن آن است. فقط تخفیف‌ها، جشنواره‌ها، تازه‌ترین‌های آموزشی و ... مورد علاقه شما را هر هفته به ایمیلتان ارسال می‌کنیم.

نگران نباشید، ما هم مثل شما از ایمیل‌های تبلیغاتی متنفریم و خاطر شما را نخواهیم آزرد!

تولید کنندگان آموزش
با ارسال 55اُمین دیدگاه، به بهبود این محتوا کمک کنید.
نظرات کاربران
  1. علی محمدی

    با سلام
    در اجرا برای یک اتصال پیچی ناظر از کجا باید بفهمه از کدام پیچ با مشخصات یکسان تمام رزوه استفاده کند یا نیمه رزوه

    پاسخ دهید

  2. مرتضی قلندری (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    سلام مهندس. در مورد اتصال تمام رزوه یا نیمه رزوه باید در نقشه محاسباتی درج شده باشد و ناظر نمیتواند بر اساس دیدگاه خودش تشخیص بدهد. چونکه در محاسبات مشخص می شود که محاسب نیروی برشی در پیچ را با رزوه در نظر گرفته یا بدون رزوه. البته این مورد را نیز در نظر بگیرید که طراحی به صورت اصطکاکی می باشد یا اتکایی.

    پاسخ دهید

  3. یاسین سلطانی

    سلام
    در رابطه با برش قالبی سوال داشتم. تو مثالی که زحمت کشیدین حل کردین، آیا واقعا برش قالبی حالت ۱ اتفاق می افته؟ چون اگه اینطور باشه که همیشه برش قالبی حالت ۱ بحرانیه و نیاز به چک کردن حالتهای دیگه نیست.

    پاسخ دهید

  4. محمد رفیع نیا

    سلام با تشکر از شما لطفا نحوه دانلود فیلم موجود در مقاله را بفرمایید

    پاسخ دهید

  5. مهندس شکوه شیخ زاده (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    سلام مهندس
    مقالاتی که لینک دانلود ویدئو رو نداره لطفا روی فیلم کلیک راست و save as رو بزنین

    پاسخ دهید

  6. امیر

    سلام وقت عالی بخیر.چرا پس تو محاسبات کنترل تنش کششی یا برشی برای محاسبات تو مثال اخری سطح مقطع پیچ رو در رابطه ضرب نمیکنین

    پاسخ دهید

  7. مرتضی

    با سلام ممنون از ویرایش جدید.در رابطه با جدول تنش کششی نهایی پیچها .کتب چیزی در مورد قطر کچیکتر و بزرگتر از ۲۴mmرو نداده که اگه کوچیکتر ۲۴ بود تنش چقدر باشه بیشتر از ۲۴ بود تنش چقدر باشه یه توضیح میدین

    پاسخ دهید

  8. مرتضی

    با سلام .تو حل مثال اولی مقدار Lcمیشه ۲٫۸ که شما مقدار ماگزیمم ۳٫۶ رو گذاشتین..دوباره تو ایین نامه مبحث ۱۰ چاپ جدید هیچ اشاره ای به مقدار حداقل فواصل پیچها نشده همان ۳dفقط حداقل فاصله تا لبه ورق رو دادن

    پاسخ دهید

  9. مهندس علی پابخش (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    با سلام و وقت بخیر خدمت شما مهندس عزیز
    ممنون از نکته درستی که بیان کرده اید در رابطه با اشتباه محاسباتی و تغییرات مبحث ۱۰ جدید در این موضوع، این مقاله به زودی بروزرسانی شده و این تغییرات لحاظ می‌گردد.

    پاسخ دهید

  10. مصطفی

    با سلام.تو حل مثال اولی تو محاسبه Lcمقدارش ۲٫۸ میشد نه ۳٫۶چون مینیمم بحرانی میشه

    پاسخ دهید

  11. مهندس علی پابخش (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    با سلام و وقت بخیر
    ممنون از شما مهندس عزیز برای بیان این نکته، این مقاله بر اساس مبحث دهم جدید به زودی بروزرسانی شده و تغییرات در آن لحاظ می‌گردد.

    پاسخ دهید

  12. استقلال بزرگ

    سلام تو محاسبه LC و همچنین قطر محاسباتی سوراخ اشتباه نکردین،،من با ایین نامه جدید هم سوراخ استاندارد ۲۲میلیمتر و چیزی درباره اضافه کردن قطر سوراخ چیزی نگفته ایین نامه،،طبق گفته خودتون هم محاسبه ال سی ۴_d/2کردین که میشه ۲،۹

    پاسخ دهید

  13. مهندس علی پابخش (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    سلام
    ممنون از نظر شما مهندس عزیز
    پاسخ درست ۲٫۸ است که به زودی این مقاله بر اساس مبحث دهم جدید بروزرسانی شده و این مورد اصلاح می‌شود.

    پاسخ دهید

  14. عادل فرزین

    درود بر شما و تیم پرتلاشتون
    در خصوص “دستورالعمل فنی بستن پیچ‌ها و ترتیب سفت کردن پیچ‌ها در وصله‌های ستون‌ها و تیرهای سازه‌های فلزی و عل‌الخصوص تیرهای صندوقه‌ای عرشه پل‌ها” در اینترنت جستجو نمودم و به صفحه شما برخوردم‌.
    هرچند که هنوز اطلاع فنی مبسوطی در این خصوص پیدا نکردم، اما صفحه آموزشی شما بسیار مفید است.
    در زمینه اسکلت فلزی شامل ورق‌ها، ساخت و نصب، انواع بازرسی‌های تست غیرمخرب NDT و بازرسی رنگ و … در زمینه انواع سازه‌های صنعتی و پل آماده همکاری با شما عزیزان هستم

    پاسخ دهید

  15. مهندس علی پابخش (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    سلام و وقت بخیر مهندس عزیز
    ممنون از نظر شما
    سعی میکنیم در بروزرسانی های بعدی اگر ممکن بودی اطلاعاتی در این زمینه به مقاله اضافه کنیم.

    پاسخ دهید

  16. رضا

    سلام
    اگر در اتصالات اصطکاکی نیروی پیش تنیدگی کمتر از مقادیر استاندارد باشد(برای بعضی از پیچ ها یا تمامی پیچ ها).ظاهرا اتصال اتکایی محسوب میشود.برای محاسبه محل تار خنثی در روش اتکایی اثر این پیش تنیدگی چگونه اعمال میگردد؟آیا از این نیرو صرفنظر میشه؟

    پاسخ دهید

  17. مهندس علی پابخش (پاسخ مورد تایید سبزسازه)

    در این حالت باید از مقاومت اتکایی فقط استفاده شود، توجه کنید که در اتصالات لغزش بحرانی مجاز نیستیم نیروی پیش تنیدگی کم باشد.

    پاسخ دهید

بالاخره "شروع شد"!🚀
شروع رزرو ثبت‌نام در ترم خرداد تور طراحی سازه

4.723.000 تومان تخفیف + هدیه ویژه با رزرو 
کلیک کنید|فقط تا72ساعت
question